- 曹惟庆;
本文在讨论了关于机构分类及结构分析的基础上考虑了平面杆组的综合问题。文中提出了杆组的综合可以分为内封闭及外封闭两种矢量的综合过程,介绍了这两种封闭矢量的综合理论及步骤,并详细的讨论了S=4类杆组的综合过程。文中附有S=1,2,3,4等四类杆组的全部结构图例186种。
1978年02期 1-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 544K] [下载次数：133 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：1 ] - 林建生;
本文扼要讨论了对化学热处理进行热力学分析的意义。介绍了热力学计算中有关的公式和数据。计算了气体三元共渗资料中提出的和可能涉及的70余个化学反应的△F°和部分化学反应的Kp。计算表明,在气体三元共渗温度下(1100°K),由CO和CH_4所产生的碳中,单原予气体碳(活性碳原子)分别<3.6％和<13％;由NH_3和NH_2CONH_2所产生的氮中,单元子气体氮(活性氮原子)分别<23％和<60％;由于B_2O_3十分稳定,(F_(1100)_~0=-334·352千卡/克分子),难于被还原,所以渗层的硼含量低微;在渗剂申添加的CCl_4和NH_4Cl对工件表面有不同程度的洁净和间接催渗作用;B_2O_3在氯(由CCl_4分解而得到)和碳黑的作用下,可形成BCl_3;BCl_3可被铁(工件)所置换和吸收,从而提高渗层的硼含量,其副产物是FeCl_2,而不是FeCl_2;BCl_3难于被氫所还原。根据计算和试验,分析和讨论了气体三元共渗的特点及合适的渗剂和工艺;并用以指导生产,取得预期效果。
1978年02期 24-45页 [查看摘要][在线阅读][下载 922K] [下载次数：57 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：0 ] - 王贻青;甘雨;曹文龙;
加入微量的硼,铸铁具有产生第三硬化相显微组织的特点。本文对不同P、B含量的硼铸铁硬化相凝固形态的类型,以及影响硬化相类型的因素进行了探讨,提出硼铸铁因不同的P/B比值,具有三种不同凝固类型硬化相的显微组织,选用润滑磨料磨损试验得到具有第二类型硬化相显微组织的硼铸铁耐磨性最好的结论,并用金相染色法、电子探针、扫描电镜、能谱分析、X射线衍射等综合方法对不同类型硬化相进行了相分析。本文从铸铁凝固末期凝固特点的角度,分析了影响硬化相类型的因素井实验得到含0.05％B时P/B、孕育量和硬化相关系的组织图表。本研究的结论虽然是由φ20湿型试样实验所得的结果,但由于铸型冷却条件对硼铸铁凝固末期所产生硬化相的类型影响不大,故可作为不同生产条件下控制硼铸铁硬化相凝固形态类型的参考。
1978年02期 46-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 4125K] [下载次数：64 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ] - 柏永新;
<正> 齿轮是机器和仪表中的重要零件,齿轮公差标准是机械和仪表行业的重要基础标准。过去我国从未制订过自己的齿轮公差标准,现行的一些齿轮公差标准基本上是沿用苏联五十年代的标准。六十年代初,为了沿用苏联标准,曾对标准中所规定的公差数值和一些关系式作过一些试验验证工作。从当时的情况来看,这些标准基本上还能满足生产的需要。但是,随着我国科学技术的飞速发展,这些标准在生产中暴露出来如下一些问题;按这些标准制造的齿轮,互换性差,有卡死或传动不灵活等疵病(主要指航空小模数齿轮);4种结合形式不能满足使用要求;有些项目的公差数值不合理;有些检验项目常常发生互相矛盾的现象;检验项目应有所增删。因此,为了适应我国四个现代化的需要,制订出具有我国自己特点的先
1978年02期 65-82页 [查看摘要][在线阅读][下载 479K] [下载次数：53 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：1 ] - 梁春棠;
沟槽节流液体静压轴承(以下简称沟槽轴承),实质上是一种动静压混合轴承。但它同别种混合轴承相比,又具有结构紧凑、制造容易等优点,故日益受到生产单位的欢迎与重视。为了进一步了解沟槽轴承的工作性能,本文应用有限元素法对问题作了初步的理论分析,以期能给设计者提供一些参考。
1978年02期 83-106页 [查看摘要][在线阅读][下载 467K] [下载次数：39 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 王家炘;朱锦侠;
本文在大量试验研究的基础上叙述了机床导轨用材料——HT20—40铸铁、高磷铸铁、硼铸铁、钒钛铸铁等自磨和相互配磨时的相对耐磨性。根据试验结果提出了以珠光体为基体井有独立硬化相的耐磨铸铁的磨擦付选配原则,并推荐出耐磨性最好的选配方案。
1978年02期 107-122页 [查看摘要][在线阅读][下载 1719K] [下载次数：53 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 荣国浚;
本文探讨了《电子最佳调节原理》的渊源,提出这个名称与其实际是不相称的。笔者采用频率法对于“给定最佳”与“抗扰最佳”参数进行了讨论。认为上述参数宜改称为最佳化实用整定参数。讨论的结果与其它文献中用直接法得出的结论基本一致,但因《电子最佳调节原理》原来是从频率特性出发来假设最佳条件的,所以像本文这样用频率法对它进行讨论是必要的。在逻辑推理上说也是更为需要的。
1978年02期 123-142页 [查看摘要][在线阅读][下载 565K] [下载次数：52 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 伍尚礼;
用X射线法只能无损地测定工件表面的残余应力。但近来的研究证实仅从工件表面的残余应力是不能说明工件残余应力和性能之间的关系的。因此,人们越来越重视工件内残余应力分布的测定。然而至今还没有办法无损地测定工件内残余应力的分布。因此还只能用通常使用的剥层、切割、钻孔等方法。这些方法的基本原理都是通过去除工件的一部分,使该处的残余应力释放,从而使剩下部分的残余应力分布发生变化,我们测定去除后的残余应力,再利用弹性理论计算出原来该处的残余应力。实际就是对测定值要予以校正。本文对厚壁元管和元柱试样测定残余应力沿半径的分布的校正,进行了归纳和探讨。在此着重说明校正公式的推导和相应的基本假定、应用条件等。对于测试方法和校正公式的计算方法等内容则作简要介绍,作者将在另文中探讨。
1978年02期 143-160页 [查看摘要][在线阅读][下载 487K] [下载次数：87 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - 杜玮;
<正> 第一节自动编程的必要性在切削二座标任意曲线及三座标的任意曲面时,数控装置大都采用直线插补。设以直线逼近园弧,容许误差为d,弦长为C,半径为R,园心角为A,则它们之间有下列关系:(看图2.1) 按照上式,且设d=0.01mm 则在切削图2.2中的图形时,所得程序如图2.3。
1978年02期 161-193页 [查看摘要][在线阅读][下载 758K] [下载次数：12 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] 下载本期数据